![Show Menu](styles/mobile-menu.png)
![Page Background](./../common/page-substrates/page0026.png)
24
ХРАНЕНИЕ И ПЕРЕРАБОТКА СЕЛЬХОЗСЫРЬЯ, № 10, 2012
Петровск». Объем осахаренного затора 2300 л, кон-
центрация экстрактивных веществ (экстрактивность)
в жидкой фазе затора 16%, объем сусла после промыв-
ки (полный набор сусла) 3400–3500 л, экстрактивность
полного набора сусла 10,0–10,2%. Порозность затора
примерно равна 0,7. Коэффициент распределения в
методике определения массовой доли экстрактивных
веществ солода принят равным единице, поэтому за
основную величину коэффициента распределения мы
примем
K
= 1,0.
Для определенности конкретизируем следующие
параметры КМОА. Диаметр внутренних труб 50 мм,
внешней 120 мм. При этом
d
1
=
d
э1
= 50 мм,
d
э3
= 43 мм.
Пусть объемный расход по исходному затору будет
равен
g
3вх
= 2 м
3
/ч. При таком расходе, очевидно, дли-
тельность процесса экстрагирования 2300 л затора
составит примерно 1 ч 10 мин, что значительно мень-
ше длительности фильтрования в фильтре-чане, кото-
рая равна в среднем 1 ч 50 мин. Принятым параметрам
соответствуют
u
0
= 0,075 м/с, Re
03
= 3250.
Как видно из данных, приведенных выше, в извест-
ном процессе объем полного набора сусла (экстракта)
в 1,5 раза больше объема исходного затора, следова-
тельно, для сопоставимости расчетов нам необходимо
обеспечить отношение выходного объемного расхода
экстракта к входному расходу затора
g
1вых
/
g
3вх
= 1,5.
Мы будем рассчитывать режимы КМОА с некото-
рым сгущением затора в третьем (межтрубном) канале,
когда на каждой ступени расход суспензии на выходе
меньше, чем на входе. В четырехступенчатом КМОА
в 1,1 раза (
g
3вх
/
g
3вых
= 1,1), в трехступенчатом — в
1,135 раза (
g
3вх
/
g
3вых
= 1,135). При этих значениях
результирующая степень сгущения затора в КМОА
одинакова. Заметим, что если затор сгущается в тре-
тьем канале за счет уменьшения расхода к выходу, то,
очевидно, на сколько уменьшается объемный расход
экстрагируемого затора, на столько возрастет выход-
ной объемный расход экстракта. Это надо учитывать
при выборе входного объемного расхода
g
1вх
экстра-
гента (воды), чтобы обеспечить требуемое соотноше-
ние
g
1вых
/
g
3вх
= 1,5. В данном случае легко показать, что
расход
g
1вх
экстрагента должен быть в 1,183 раза боль-
ше входного расхода затора, т. е.
g
1вх
/
g
3вх
= 1,183.
Средний диаметр дисперсной частицы экстрагиру-
емого затора примем равным 0,5 мм. В осложненном
случае экстрагирования, когда коэффициент диффу-
зии в частице в десять раз меньше коэффициента диф-
фузии в жидкости при минимальной скорости вне-
шней массоотдачи, когда критерий Шервуда равен 2
(
), критерий Био будет равен 10. Следо-
Рис. 2. Схема трехступенчатого КМОА типа «две трубы в трубе»: 1, 2 — конвективно-проницаемые трубы; 3 — кожух; 4, 6,
15, 16 — объемные насосы подачи и откачки пивного затора; 5 — устройства варьирования объемного расхода насоса; 7 — объ-
емный насос подачи экстрагента (горячей воды); 8–11 — управляемые клапаны на входах и выходах конвективно-проницаемых
труб 1 и 2; 12 — линия отвода готового сусла (экстракта); 13 — устройство управления клапанами; 14 — пробник для выпуска
воздуха из экстрактора
1
15
4
7
A
10
13
2
16
5
5
8
B
11
14
14
14
3
6
5
5
5
9
C
12
Электронная Научная СельскоХозяйственная Библиотека