159
. (3.21)
Следовательно,
.
cos
sin
arctg
ln
2
a b
1
(3.22)
Зубчатый венец шестерѐнного пресса рассмотренного профиля имеет
небольшие участки перекатывания с затратами энергии на преодоление тре-
ния и развитую продуктивную площадь каналов прессования. Это соответ-
ствует рациональному способу гранулирования кормов по ресурсосберегаю-
щей технологии.
3.5 Момент сопротивления вращению зубчатых колес
шестерѐнного пресса с плунжерным воздействием на корм
Нагружение зубчатых колес осуществляется в зоне угла захвата кормо-
вой смеси зубчатой поверхностью. Давление на поверхности прессующих
колес пропорционально росту плотности и описывается выражением
1
0
а
еРР
, (3.23)
где
Р
– действующее давление, МПа;
Р
0
–
характеристика сопротивляемости корма сжатию, МПа;
а
– постоянная величина;
– относительное изменение плотности кормовой смеси при одноос-
ном сжатии.
Суммирование давлений по площадям прессующих зубьев (интегриро-
вание функции давления от плотности) дает возможность определить нор-
мальную составляющую результирующей силы (рисунок 3.11). При интегри-
ровании необходимо учесть долю площади головок зуба по отношению ко
всей поверхности цилиндра с диаметром по вершинам зубьев. Однако,
направление и точка приложения результирующей силы неизвестны. Поэто-
му использовать ее для определения момента сопротивления вращению прес-
сующего колеса затруднительно.
Момент сопротивления вращению прессующего колеса можно опреде-
лить через силы трения, для которых плечом действия является радиус
наружной поверхности зубьев.
Момент от сил трения равен:
M
c
= F r
a
,
(3.24)
где
М
с
– момент сопротивления вращению одного колеса, Н/м ;
F
– сила трения, Н;
r
a
– радиус поверхности головки зуба, м.
Электронная Научная СельскоХозяйственная Библи тека