ЭлБиб

161 / 184

Научный журнал Российского НИИ проблем мелиорации, № 3(11), 2013 г., [148-157]
6
EJ
ql
EJ
Rl
y
384
5
48
4 3
max   .
Отсюда находим:
ql R 75,0  .
В дальнейшем представленную на рисунке 1 модель рассматриваем
в виде системы с распределенными параметрами и сосредоточенными
внешним воздействием:
t Zlm tRωcos 75,0)( max o
  .
Считаем также, что диссипативные характеристики по длине трубо-
провода постоянны и характеризуются коэффициентом:
K π
δ
P
 ,
где δ – логарифмический декремент затухания;
K P – частота собственных колебаний системы.
Изгибная жесткость EJ трубопровода по длине также постоянна.
С учетом принятых допущений дифференциальное уравнение коле-
баний секции трубопровода имеет вид:
t R
t
y m
Z
y
t
EJ
Z
y EJ l
o ωcos
2
2
4
4
4
4


















 

 ,
где EJ – изгибная жесткость трубопровода;
α – коэффициент диссипативных характеристик трубопровода;
o m – частота изменения виброускорений;
l – длина секции трубопровода.
Решение этого уравнения отыскивается по методу главных координат.
Из решения было найдено выражение для амплитуды изгибающего
момента в среднем сечении трубопровода:
 
  
 


3,2,1
2
K
2
3
1 o
o o 1
2
max
ωcos 75,0 π2 M
K P
K
lmm
tEJ Zlm m
,
Электронная Научная С льск Хозяйственная Библиотека