72 / 82
Аграрная наука Евро-Северо-Востока, № 6 (55), 2016 г.
71
Выразив из первого уравнения системы
(15) переменную
φ
0
можно определить тяговое
сопротивление килевидного сошника
Р
Х
и
вертикальную составляющую
Р
Z
.
Величина нагрузки в точке крепления
сошниковой группы равна:
2
2
Z Х
Р Р Р
. (16)
Графическое решение системы уравнений
(15) выполнено при следующих параметрах
конструкции (рис. 3):
с
= 220 Н/рад;
l
= 0,24 м;
m
= 1,5 кг;
b
= 0,2 м;
δ
= 50°;
а
= 0,024 м;
r
= 0,34 м;
α
к
= 55°;
φ
тр
= 20°;
ρ
об
= 12 кН/м
3
;
ψ
= 30°;
γ
= 20°;
β
= 10°. Наиболее влияет на
величину реакции в опоре
Р
Σ
глубина хода
h
и
скорость движения
V
сошника, наименее – на-
клон лобовой поверхности сошника.
54
46
58
20
24
28
30
35
40
40
45
55
22
46
54
58
46
54
58
32,5
0 ,5 0,9 1,3
V
0
,
м/с 2,1
2,1
V
0
,
м/с
1,3
0,9
0,5
2,1
V
0
,
м/с
1,3
0,9
0 ,5
P
Σ
,
H
ε,
град
ε,
град
ε,
град
P
Σ
,
H
P
Σ
,
H
54
46
58
20
24
28
30
35
40
40
45
55
22
46
54
58
46
54
58
32,5
0 ,5 0,9 1,3
V
0
,
м/с 2,1
2,1
V
0
,
м/с
1,3
0,9
0,5
2,1
V
0
,
м/с
1,3
0,9
0 ,5
P
Σ
,
H
ε,
град
ε,
град
ε,
град
P
Σ
,
H
P
Σ
,
H
а
б
Рис. 3.
Влияние скорости движения
V
0
и угла наклона
ε
на величину реакции
Р
Σ
в точке крепления сошниковой группы при: а –
h
= 0,04 м, б –
h
= 0,06 м
Выводы.
Таким образом, первона-
чально определяются основные параметры
сошниковой группы согласно условиям ус-
тойчивости её движения, далее результаты
расчёта необходимо соотнести по силовой
нагрузке на брус крепления сошников для
оптимальной металлоёмкости и компактности
конструкции агрегата. Для предложенной
конструкции сошниковой группы, размещён-
ной на брусе крепления из уголка 50х50х5 с
длиной пролёта 1,2 м, на котором установле-
но семь килевидных сошников с междурядь-
ем 0,15 м, оптимальными параметрами сош-
никовой группы согласно проведённым рас-
четам для диапазона скорости движения
2,05…7,60 км/ч и при глубине хода сошника
40…60 мм являются: жёсткость пружины
кручения
с
= 220…230 Н/рад, длина поводка
l
= 0,22…0,25 м, угол наклона поводков сош-
ника
α
к
= 50…55°.
Список литературы
1. Саитов В.Е., Гатауллин Р.Г. Прицепной
широкозахватный комбинированный посевной
комплекс “AGRAER-850H” // Тракторы и сельхоз-
машины. 2015. №1. С. 12-14.
2. Дёмшин С.Л., Владимиров Е.А., Чере-
мисинов Д.А. Комбинированный агрегат для предпо-
севной обработки почвы и посева // Сельскохозяйст-
венные машины и технологии. 2012. №6. С. 42-44.
3. Черемисинов Д.А, Носкова Е.Н., Дём-
шин С.Л. и др. Оценка эффективности использо-
вания комбинированного агрегата для предпосев-
ной обработки почвы и посева // Аграрная наука
Евро-Северо-Востока. 2013. №1 (32). С. 60-64.
4. Дёмшин С.Л, Черемисинов Д.А. Обосно-
вание оптимальных параметров сошниковой
группы комбинированного агрегата для обработ-
ки почвы и посева // Аграрная наука Евро-
Северо-Востока. 2012. №4 (29). С. 67-71.
5. Синеоков Г.Н. Теория и расчет почвооб-
рабатывающих машин. М.: Машиностроение,
1965. 314 с.
6. Сабликов М.В. Сельскохозяйственные
машины. Ч.2. Основы теории и технологического
расчета. М.: Колос, 1968. 296 с.
7. Бузенков Г.М., Ма С.А. Машины для по-
сева сельскохозяйственных культур. М.: Машино-
строение, 1976. 284 с.
Электронная Научная СельскоХозяйственная Библиотека