Microsoft Word - 24 3.doc

С целью получения на компьютере графических интерпретаций фор­ мул (3.21) и (3.22) были приняты следующие исходные данные: -н ачальн ая температура зерновой массы после сушки t3M = 60...65 °С (для фуражного зерна); - радиус изгиба лопатки-жалюзи газораспределительной перегород­ ки R = 0,350 м; - средняя скорость выхода воздушного потока из щели газораспредели­ тельной решетки аэродинамического транспортера оф = 2,9 м/с; -5 - плотность воздуха рв = 1,2 кг/м ; - теплоемкость агента охлаждения св = 0,24 ккал/ (кг-°С); •з - плотность зернового материала р3= 1350 кг/м ; - теплоемкость зернового материала с3 = 0,37 ккал/ (кг-°С); - порозность псевдоожиженного зернового слоя гср « 0,5; Площадь поперечного сечения транспортного канала, занятая зерно­ вым слоем при пропускной способности аэродинамического транспортера Ga3p = 4 т/ч, ориентировочно примем FCJl = 0,015 м в соответствии с реко­ мендациями [24; 52; 60]. В качестве изменяемых параметров были приняты температура аген­ та охлаждения на входе в зерновую массу и коэффициент живого сечения газораспределительной решетки. Значение отмеченных параметров пред­ полагалось изменять в следующих пределах: tOXJlH = 4... 18 °С и коэффици­ ент живого сечения газораспределительной решетки \|/ = 0,13... 0,19. После обработки формул (3.21) и (3.22) с использованием отмечен­ ных исходных данных, были получены зависимости температуры зерна от времени охлаждения при различных температурах наружного воздуха. 100