NED352290NED

клапана. Поверхность лредкамеры должна быть минималь­ ной, чтобы уменьшить тепловые потери. Бели учесть, что организация в предкамере оптимального ^состава результирующей смеси обеспечит максимальное ис­ пользование преимуществ форкамерно-факельного зажига­ ния, то можно полагать, что определение объема предкамеры расчетным путем с точки зрения получения наивыгоднейших условий для смесеобразования дает практически тот же ответ, что и определение объема предкамеры с точки зрения обеспе­ чения нормального рабочего процесса в цилиндре форкамер- ного двигателя. Предложенная теория смесеобразования в предкамере дви­ гателя с факельным зажиганием позволяет определять объем лредкамеры, исходя из требований организации в предкамере результирующей смеси необходимого состава, что обеспечит ■оптимальные условия для воспламенения и сгорания рабочей смеси в цилиндре двигателя. Связь между относительным объемом предкамеры и други­ м и конструктивными параметрами определяется по выраже­ нию У ф ________ Vc ~ ( • * - » ) ( ! ■ - « ) ( 2 -3 9 ) или У ф ________ _________ У Г ~ (<д —ь) — °(е* — Щ ( 2 - 4 0 ) При определении степени сжатия форкамерного двигате- .ля только по объему; основной камеры сгорания используем выражение (2—39); йри определении степени сжатия по сум­ марному объему основной и дополнительной камер сгора­ ния — уравнение (Йт—40). Относительный объем предкамеры с точки зрения смесе- юбразования почти ае зависит от степени сжатия (рис. 32); доля цилиндрового заряда в результирующей смеси увеличи­ вается пропорционально повышению относительного объема предкамеры. Уравнение G't Gn ai — “ ф ( 2 - 2 8 ) решаем относительно а и получим Gtt , s - g - ( ^ - a s) а — :------.---------- G t 2 *(*i — яф ) ■«*№'— О — GtT 4 п п ~G na^ k ~ 1) .58