NED352290NED

после несложных преобразований получим (*>н — 1 ) Ы —5) Ун У ф гя + (®« — 1 ) (®а — 3) или в окончательном виде а Ус_ Уф £<?—5 _______ е» + (£g — Щ (2 — 18) При определении степени сжатия по суммарному объему камеры сгорания с учетом объема дополнительной камеры сгорания доля цилиндрового заряда, поступившая при сжа­ тии в предкамеру, определяется подстановкой выражений (2— 12) и (2— 17) в уравнение (2— 18 ) У ф (ч-Ъ ) a = _ _ k j _ = _______________ а _______ _ ____ • Э ■ -^ Г = п Г -^ +— ~ после ряда преобразований имеем __ (£« — 1 ) (£а —5) ~ h " Г ’ p j — «* -*< «*- О или в окончательном виде а = gg — <> Ус + Уф Уф еК— 5 ( 2 - 1 9 ) Следовательно, при определении степени сжатия форка- мерного двигателя по объему основной камеры сгорания доля цилиндрового заряда в результирующей смеси рассчи­ тывается по выражению (2— 18); при определении степени сжатия по суммарному объему обеих камер сгорания — по выражению (2— 19). Оба выражения равноценны; при одина­ ковых исходных данных, но при разных способах определе­ ния степени сжатия, уравнения (2— 18) и. (2— 19) Дают один и тот же результат. На рис. 4 представлена зависимость доли цилиндрового заряда в результирующей смеси от степени сжатия и коэф­ фициента 6 , характеризующего взаимосвязь между темпера­ турами и давлениями цилиндровой и предкамерной смесей в конце впуска- Повышение степени сжатия усиливает газооб­ мен между основной и дополнительной камерами сгорания, т. е. увеличивает долю цилиндрового заряда в результирую­ 24