NED352290NED

а) минимальный а* (Звт _ 20 L Gn — 15 • 18,3 б) максимальный _ _ Ом _ 20 s LGn 15 10,5 0,073; 0,127. 10. Состав общей рабочей смеси, допускаемый смесеобразования а) минимальный _ __ G bi + Get __ 320 + 20 __ | о - 0 LG it 15 • 18,3 условиями б) максимальный G bi Ч- Get __ 320 + 20 __ п LGn “ 15- 10,5 11. Состав цилиндровой смеси а) минимальный _ , * o k -* t _ 1.24 . 11 - 0,073 “ 1 k - i --- ------------ То ---------- 1,36; б) максимальный . / _ aok—<ч ai — k = T 2,16 • 11 — 0,127 10 2,37. Таким образом, при выбранных конструктивных парамет­ рах двигатель с данной схемой питания будет устойчиво и эффективно работать в пределах изменения состава общей смеси от 1,24 до 2,16. Уменьшение коэффициента избытка воздуха общей смеси менее а 0 =1,24' вызовет значительное переобогащение результирующей смеси к моменту ее воспла­ менения; увеличение а0 свыше 2,16 приведет к образованию факела горящих газов с невысоким содержанием химически активных продуктов неполного сгорания результирующей смеси состава а # —0,7 и более. Эти расчеты проведены при постоянном расходе предка­ мерного воздуха 0вг=20 кгЫас. Рассмотрим возможность расширения пределов работы двигателя по составу общей смеси путем подбора другой величины расхода предка мерно­ го воздуха. На рис. 156 представлено изменение основных параметров смесеобразования в этом двигателе в зависимо­ сти от состава общей смеси на различных расходах предка- мерного воздуха. Составы общей и предкамерной смесей изменялись путем уменьшения расхода предкамерного топ­ лива, расходы основного и дополнительного воздуха остава­ лись неизменными. Из графика следует, что при таком спосо­ бе подачи предкамерного воздуха невозможно достигнуть пол- 234