NED352290NED

<5*» V* = 2 0 кгЫас ; объем дополнительной камеры = 10 см3; относительный объем предкамеры Уф _ Ю - 1 0 0 Vc 242 -4,14%. сгорания 2. Доля цилиндрового заряда в результирующей предка- мерной смеси о еа — 5 + (• * -« ) 242 10 6.5 7.5 + 6,5 = 3,45 %. 3. Коэффициент приведения объема предкамерной смеси к условиям окружающей среды для. данной схемы питания будет иметь незначительную величину, так как отсутствует интенсивный подогрев этой смесй; выбираем т = 1,4. 4. Определяем коэффициент продувки предкамеры к = Ge а Уф- f i - 60 •10- 20 1,25 1,4 ~ 10 • 850 ' 4 • 60 • 10-« = 11,0. 5. Находим величину конструктивного фактора А = _ 1 _ + fe -l k l 0,0345 • 11 + 10 И = 3,55. 6. Принимаем верхний предел эффективного воспламене­ ния результирующей предкамерной смеси а ф=0,40; нижний предел — аф = 0,70. 7. Максимальный часовой расход топлива находим по основному уравнению смесеобразования ^ + < Ц т г + - т г - ) п , 320 + 20 •3,55 U’4 15 • G n •3,55 ' Отсюда Gt2 = 18,3- кг час 8. Минимальный часовой расход топлива п _ 320 + 20 - 3,55 U,/ _ 15- G «- 3,55 ’ отсюда G t 2 = 10,5 -ц ^ г- 9. Составы предкамерной смеси 233