NED352290NED

2. Объемный расход предкамерного топлива, обеспечиваю­ щий полную продувку предкамеры, f - i •60 = 5 •8 5 0 .4 •60 • 10-6 = 1,02 НДС ,1 3. Минимальный расход предкамерного топлива при коэф­ фициенте приведения объема этого топлива к условиям окру­ жающей среды т = 1,8 Gx2 = Vt2 J l т 1,02 2,165 1,8 1,23 кг . час 4. Расход основного топлива определяем из основного уравнения смесеобразования откуда G + = Ga—^ G n A 340 - 0,37 • 15,9-1,23 • 40 0,3 7 .1 5 ,9 5. Состав цилиндровой смеси «1 _ Gn _ LQn 6. Общий состав смеси — 340 — 2 48 ~ 15,9-8,65 “ * 8,65 ■ кг . час _ _________________ G a i _ 340 _______________ — 2 17 0 ~ HGn+Gn) ~ 15,9(8,65 + 1,23 ) ~ Таким образом, и данная схема питания при обычных условиях смесеобразования не позволит применять на дви­ гателе рабочие смеси мощностного и близкого к нему соста­ вов, так как в этом случае результирующий состав предка- мерной смеси будет выходить за верхний предел воспламене­ ния. Необходимо отметить, что при том же расходе предка­ мерного топлива, но на малых коэффициентах приведения (работа еще на непрогретом двигателе) результирующий состав предкамерной смеси не будет обогащаться. Рассмотрим, как будут изменяться основные параметры смесеобразования при качественном регулировании мощно­ сти двигателя. Если принять, что величина расхода предка­ мерного топлива при качественном регулировании будет по­ стоянной во всем диапазоне изменения нагрузки, то по мере обеднения основной или общей смеси коэффициент избытка воздуха результирующей смеси увеличивается (рис. 153, сплошные линии). -Чтобы состав результирующей предкамер­ ной смеси был постоянен на всем диапазоне изменения соста­ ва основной смеси от at= 0 ,8 —0,9 до at = 4 ,0 и более, необхо­ димо изменять подачу предкамерного топлива (рис. 153, пунк- 227